鍋爐給水泵適于輸送溫度低于110°C的清水或物理化學性質類似于水的無腐蝕性的其他液體，廣泛用于工礦企事業單位的鍋爐給水和城市生活供水。DG型系列泵特別適用于鍋爐給水，也可廣泛應用于壓力容器供水、熱水循環、高層建筑給水、農田灌溉、消防增壓、水力沖洗、食品、釀造、醫藥、化工、水產養殖、環境保護等行業。                                       

主要結構：

泵的吸入口、吐出口均垂直向上，轉子軸向力由平衡盤來平衡。軸封可為填料密封，也可為機械密封。轉子的支承僅DG85-80、DG85-67、DG155-67采用滑動軸承，稀油潤滑，其它泵均采用滾動軸承。

1、泵殼體部分

泵殼體部分主要由軸承體、前段、中段、后段、導葉等用螺栓聯接成整體，前段吸入口中線呈水平線，后段吐出口與水平垂直。

2、轉子部分轉子部分主要由軸及安裝在軸上的葉輪、軸套、平衡盤等零件組成。軸上零件用平鍵和軸套螺母緊固使之與軸成一體。整個轉子由兩端軸承支承在泵殼體上，轉子部分中葉輪數目是根據泵的級數而定。

3、軸承部分

該型泵軸承有滑動軸承和滾動軸承兩種，按型號不同而定，均不承受軸向力。泵在運行中應允許轉子部分在泵殼體中軸向游動，不能采用向心球軸承。

4、泵的密封

泵的前段、中段、后段之間密封面均采用二硫化鉬潤滑脂密封，轉子部分與固定部分之間靠密封環、導葉套、填料等密封，當密封環和導葉套的磨損程度已影響泵的工作和性能時應予以更換。

本型泵在使用時，填料環的位置安放要正確，各型泵的填料及填料環的分布情況見表2，填料的松緊程度必須適當，以液體能一滴一滴滲出為宜。

6、曲線解釋

注：曲線圖系單級性能，葉輪名義直徑D2=134㎜，轉速n=2950r/min。級數級數增加時，揚程按比例增加，流量不變。例如：3級揚程系圖中曲線查得的揚程乘3，4級乘4，其余類推。

無錫中正鍋爐有限公司是中華人民共和國質量監督檢驗檢疫總局核準的鍋爐和壓力容器定點制造企業， 持有A級鍋爐制造許可證、BRⅡ級壓力容器制造許可證、美國ASME標準“S”(動力鍋爐)、“U”(壓力容器)許可鋼印， 并全面通過ISO9001：2000國際質量體系認證。 為推動核心技術和產品的不斷創新，進一步提升核心競爭力，公司與西安交通大學、 上海交通大學以及北京之光鍋爐研究所等高校和科研院所建立了密切的校企合作關系，構建了完整的研發體系。憑借三十余年制造鍋爐的積淀，目前中正鍋爐已形成燃氣鍋爐、生物質鍋爐、燃煤鍋爐、導熱油鍋爐等400多個品種規格，并廣泛應用于化工、食品、釀酒、供熱、 造紙、印染、橡膠等行業。同時中正鍋爐還建立了四全服務體系，其中包括全過程安裝指導、72小時陪伴運行、鍋爐房量身定制等服務，切實為用戶排憂解難。

1、鍋爐散熱損失問題產生的原因

1.1保溫材料選用不符合技術要求。

1.2保溫材料理化性能指標不符合技術要求。

1.3保溫施工工藝和檢修不符合技術要求。

1.4保溫材料膨脹縫處理不當。

1.5臨時檢修設備拆除保溫后未及時恢復保溫或保溫效果不好。

2、解決問題的措施

2.1每年至少進行一次保溫測試，檢測保溫質量。

2.2表面溫度超標的傳熱體均應進行保溫，特別是應注意對閥門法蘭、彎頭等處的保溫工作，有脫落和松動的保溫層應及時修補。

2.3對爐頂密封結構、爐內內襯、燃燒器部位的爐墻保溫情況進行檢查處理。

2.4對爐頂及爐墻嚴密性差的鍋爐，應采用新材料、新工藝或改造原有結構的措施加以解決。

2.5根據使用部位和所要求的材料理化性能指標，選用合格的保溫材料。

2.6根據鍋爐爐墻與密封罩的嚴密程度、熱力設備與管道的散熱損失或表面溫度的超標和保溫結構等情況，確定檢修項目。

2.7加強熱力設備、管道、閥門保溫的監督和維護，保溫效果應列入A/B修竣工驗收項目，保溫完好情況應列入C/D修、停機消缺及日常維護消缺的驗收項目。

無錫中正鍋爐有限公司是中華人民共和國質量監督檢驗檢疫總局核準的鍋爐和壓力容器定點制造企業， 持有A級鍋爐制造許可證、BRⅡ級壓力容器制造許可證、美國ASME標準“S”(動力鍋爐)、“U”(壓力容器)許可鋼印， 并全面通過ISO9001：2000國際質量體系認證。 為推動核心技術和產品的不斷創新，進一步提升核心競爭力，公司與西安交通大學、 上海交通大學以及北京之光鍋爐研究所等高校和科研院所建立了密切的校企合作關系，構建了完整的研發體系。憑借三十余年制造鍋爐的積淀，目前中正鍋爐已形成燃氣鍋爐、生物質鍋爐、燃煤鍋爐、導熱油鍋爐等400多個品種規格，并廣泛應用于化工、食品、釀酒、供熱、 造紙、印染、橡膠等行業。同時中正鍋爐還建立了四全服務體系，其中包括全過程安裝指導、72小時陪伴運行、鍋爐房量身定制等服務，切實為用戶排憂解難。

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蒸汽品質是指蒸汽的潔凈程度，通常用單位質量蒸汽中所含雜質的總量來表示;蒸汽中含有各種鹽、堿及氧化物等雜質，占主要部分的是鹽類，蒸汽含雜質過多會引起過熱器受面,汽輪機通流部分和蒸汽管道沉積鹽等問題。

根據以上分析可知，必須嚴格控制爐水的含鹽量，同時注意對蒸汽中溶鹽和飽和蒸汽帶水的控制，進而得到鍋爐運行所需的清潔蒸汽。為了降低飽和蒸汽帶水，應建立良好的汽水分離條件和采用完善的汽水分離裝置。為了減少蒸汽中的溶鹽，可適當控制爐水堿度及采用蒸汽清洗裝置;為了降低爐水含鹽量，可采用提高給水品質、進行鍋爐排污及采用分段蒸汽等辦法。

在具體實施過程中應注意幾下幾點：

(1)嚴格按照水處理操作規程進行制水，保證合格的除鹽水供給，減少給水中的雜質，降低爐水含鹽量進而減少蒸汽含鹽，保證良好的給水品質。

(2)合理地進行鍋爐排污。鍋爐排污分定期排污和連續排污，定期排污可排除爐水中的水渣及沉淀物。連續排污可以降低鍋水的含鹽量，含硅量。故鍋爐值班員在進行排污工作時應嚴格執行各技術標準規定和運行分場的各項技術措施。

(3)按鍋爐技術標準規定：嚴格控制鍋爐正常水位，防止因水位過高引起蒸汽帶水，造成蒸汽品質惡化。此外，避免驟然增減負荷，以免出現虛假水位使水位劇增而導致蒸汽品質嚴重惡化。

(4)給水品質需要嚴格要求，實時調整鍋爐運行工況。因為鍋爐汽水監督指標是根據每臺鍋爐熱化學實驗確定的，運行中應保持汽水品質合格。

(5)鍋爐運行負荷的大小應符合有關規定，根據鍋爐額定蒸發量調整，避免超負荷運行，特別是避免鍋爐長時間超負荷運行。

憑借三十余年制造鍋爐的積淀，目前中正鍋爐已形成燃氣鍋爐、生物質鍋爐、燃煤鍋爐、導熱油鍋爐等400多個品種規格，并廣泛應用于化工、食品、釀酒、供熱、 造紙、印染、橡膠等行業。同時中正鍋爐還建立了四全服務體系，其中包括全過程安裝指導、72小時陪伴運行、鍋爐房量身定制等服務，切實為用戶排憂解難。

中正高品質SZS系列燃氣蒸汽鍋爐

鍋爐飛灰含碳量問題的產生原因

1、燃煤揮發分低，鍋爐燃燒效率與燃燒穩定性下降。

2、燃煤灰分高，著火溫度高、著火推遲，爐膛溫度降低，燃燼程度變差。

3、燃煤水分高，水汽化吸收熱量，爐膛溫度降低，著火困難，燃燒推遲。

4、煤粉粗，著火及燃燒反應速度慢。

5、燃燒器輔助風門開度與指令有偏差。

6、鍋爐氧量低，過?？諝庀禂敌?，燃燒不完全。

7、一、二次風速及一、二次風量配比不當。

8、燃燒器噴嘴燒損變形，造成一次風速度發生變化。

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1、整裝鍋爐前端凈距不應小于爐體長度的2/3，且不小于2米；立式鍋爐可適當縮短；散裝鍋爐不小于4米，且不影響爐前操作和檢修。

2、鍋爐側面和后面的通道凈距不應小于0.8米，且應滿足操作及檢修(如更換管束、清灰、撥火等）的要求。

3、臥式鍋爐頂部的凈空高度不應小于2米；立式鍋爐頂部的凈空高度要便于操作及檢修；鍋爐房其它通道的凈空高度，也不應小于2米，當不需要操作和通行時，其凈空高度可為0.7米。

4、對設置兩臺及以上鍋爐的鍋爐房，相鄰鍋爐之間的距離不應小于鍋爐筒體直徑的1至1.5倍。

5、鍋爐房一般宜設置司爐工操作室，對總額定蒸發量大于或等于4t/h蒸汽鍋爐（或供熱量大于或等于2.8MW的熱水鍋爐）必須設置司爐操作室。鍋爐電控箱也可以設在鍋爐前方，并保證操作時司爐人員能面朝鍋爐水位表、壓力表等儀表。

6、總額定蒸發量大于2t/h燃油、氣鍋爐房應設置泡沫滅火器或水噴霧系統，室外應有室外消火栓，其他鍋爐房也應有滅火設備。

7、燃油鍋爐房中的日用油箱、油泵一般不宜設在鍋爐房內，日用油箱間、油泵間應用耐火極限大于2.00h的隔墻，耐火極限大于1.50h的樓板與其它部位隔開。鍋爐房日用油箱間及油泵間的門均應為能自動關閉的甲級防火門，并設擋油措施。日用油箱上部應設回油管，回油管回油量應大于油泵上油量。

8、儲油罐及所有油管道必須有可靠的靜電接地，其接地電阻不應大于30歐姆。

9、燃氣鍋爐鍋爐房的設計方案還應符合燃氣鍋爐房的有關安全技術要求。

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由于冬季氣溫較低，在沒有投用減溫器前，減溫水管內水不流動，隨著氣溫降低而降低，而鍋爐減溫水管道布置往往又較長，儲存了一定量的低溫水，若在此時投用減溫水．則低溫水將首先噴入，又因啟動初期蒸汽流量較小，而致使汽溫大幅度下降。同時還使減溫器噴嘴和端部溫度急劇下降，若長期反復如此，還會發生金屬疲勞，造成噴嘴脫落，聯箱裂紋，威脅設備安全。所以為防止以上情況發生，冬季啟動鍋爐初投減溫水時，要先開啟減溫水管疏水門放去冷水，還要在投用時緩慢開啟調節門，使減溫水量逐漸增大。

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鍋爐過熱器管焊口泄漏或過熱器管因過熱損壞泄漏，除特殊情況外，由于無法補焊或整根更換工作量很大，通常都采取將損壞的過熱器管兩頭割斷封死的處理方法。損壞的過熱器管由于沒有蒸汽冷卻，很快就會因嚴重過熱而斷裂脫落，這樣在相鄰的兩根過熱器管排之間形成了一個流通截面較大的所謂“煙氣走廊”。煙氣走廊的流動阻力較小，煙氣流速較高，使煙氣側的對流放熱系數提高；煙氣走廊的存在使煙氣輻射層厚度增加，輻射放熱系數提高。由于過熱器管傳熱的主要熱阻在煙氣側，所以煙氣側放熱系數的提高必然使煙氣走廊兩側的過熱器管吸熱量增加。過熱器管吸熱量的增加，不但使汽溫升高而且管壁與蒸汽的溫差增大，使得煙氣走廊兩側的過熱器管壁溫度明顯升高。

由于兩側水冷壁的吸熱，使得進入過熱器的煙氣溫度在水平方向上是兩側低中間高。過熱器管的過熱損壞大都發生在煙氣溫度較高的靠近中間的管排，兩側過熱器的損壞較少發生（焊口泄漏的情況除外）。由于煙氣走廊處的煙氣溫度較高，使煙氣走廊兩側的過熱器管壁溫度更易升高。在生產中，時常遇到煙氣走廊兩側的過熱器管因超溫而發紅的情況。

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由于鍋爐爐膛兩側水冷壁強烈的冷卻作用，煙氣離開爐膛進入過熱器時，在水平方向上溫度的差別是較大的。中部與兩側的煙氣溫差最高可達150℃。煙氣溫度高，不但使過熱器管的傳熱溫差增加，而且使煙氣向過熱器的輻射傳熱增加，使中部過熱器管內的蒸汽溫度升高。熱負荷的增加，使管壁和蒸汽的溫差升高。

在過熱器管內清潔和蒸汽流速相同的情況下，管壁溫度決定于管內的蒸汽溫度和熱負荷的大小。因此過熱器管發生超溫過熱損壞大多發生在靠中部的管排。

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